氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當量距離70m。
容重：1.2t/m3。
風量計算：
由氣灰比計算需要用空氣量：
根據氣力輸送當量距離，氣灰比取U=17（空氣按1Kg/m3，標準狀況）,即在70m當量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風機風量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
輸灰管內風速校核：
依經驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內流速之要求，且在經濟流速范圍內。
計算風壓（壓損）：
系統壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
lP1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復雜。本系統空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
lP2為低壓連續氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損：
噴嘴部分在設定流速下可精確測定，本連續泵系統，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
lP3為輸灰管道總阻損。
P3=K×L，L為當量距離，K為流阻系數，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數相關，我們根據經驗公式并結合我們多年從事氣力輸送得出的經驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
lP4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。
則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數。
風機選型：
根據上述計算結果，查羅茨風機樣本（××鼓風機廠），所選風機型號為RE—250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉速為1170r/min。
今天為大家提供一份詳細的羅茨風機參數計算的知識，以下內容主要提供給技術人員參考，技術人員對羅茨風機的風量和壓力進行核算，然后根據風量和壓力對羅茨風機進行選型。
氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當量距離70m。
容重：1.2t/m3。
一、風量計算
1、由氣固比計算需要用空氣量：
根據氣力輸送當量距離，氣固比取U=17（空氣按1Kg/m3，標準狀況）,即在70m當量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風機風量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
2、輸灰管內風速校核：
依經驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內流速之要求，且在經濟流速范圍內。
二、計算風壓（壓損）
系統壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
P1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復雜，本系統空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
P2為低壓連續氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損，噴嘴部分在設定流速下可精確測定，本連續泵系統，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
P3為輸灰管道總阻損，P3=K×L，L為當量距離，K為流阻系數，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數相關，我們根據經驗公式并結合我們多年從事氣力輸送得出的經驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
P4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數。
三、風機選型
根據上述計算結果，查錦工羅茨風機樣本（山東錦工風機有限公司），推薦風機型號為錦工250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉速為1170r/min。
小結：水泥輸送行業中多使用到羅茨風機，我們技術人員在核算出具體的壓力參數和流量參數之后，便可根據風機廠家的選型樣本進行選型。如果您有選型風機的問題，可以聯系我們的官方客服熱線
文章
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氣力輸送風機只要采用的風機有羅茨真空泵和高壓鼓風機（漩渦氣泵），在物料輸送行業比如水泥，礦業、農業糧食儲存輸送上應用廣泛。在平時的應用中我們接觸的比較多的是壓力方面比如水深方面的計算，而氣力輸送主要是一個輸送距離的問題，所以在這里講下氣力輸送風機（羅茨真空泵及高壓鼓風機）的選型計算公式：
一、輸送料與氣體的混合比
混合比是粉料氣力輸送裝置的一個非常重要的參數?；旌媳仍酱?，越有利于增大輸送能力，在相同的生產率條件下。所需的管道直徑就越小，可選用容量較小的分離、除塵設備，所消耗的風量和能量也越小，從而使粉料氣力輸送裝置的投資費用降低、單位能耗減小。
計算公式：M=Gm／Gq…（Gm代表每小時輸送料的重量，Gq代表空氣的比重）
二、輸送風速
運送物料在所有的輸送管段內可靠運轉條件下，物料氣力輸送裝置具有最經濟的工作性能時侯允許的最小氣流速度，就是輸送風速。一般輸送風速，應較“經濟速度”有10％一20％的裕量。可參考常用的管道里的不同輸送裝置。低壓壓送式輸送的氣流速度，一般為20m／s左右，高壓壓送式輸送的氣流速度，一般為8m／s左右。
三、輸送所需的風量
所需風量由物料的輸送率、混合比確定，可參考公式：
Q=(1．1-1．2)G／(Mч)式中：G．—講算輸送率，kg／h；
ч——空氣重度，在標準大氣壓下=1．2kgm3；
M——混合比。
四、輸送管道直徑
根據粉塵輸送所需的風量和輸送速度來確定管道的直徑(m)：
D2=4Q/ЛV式中：Q–風量m3/h
V–風速m/s
五、輸送壓力
輸送氣體的壓力必須大于物料在輸送管中移動時各項壓降的總和△P總。這些壓降包括：物料在水平輸送管中的壓降△P1、物料在垂直輸送管中的壓降△P2、物料在輸送彎管中的壓降△P3、物料流經卸料器及除塵器的壓降△P4等。
1.水平管道的壓損：
△P1=△P11+△P12=(λ11+Mλ12）（L/D)(ρV2/2)
式中:△P1——純氣體的壓降，Pa；
△P11一一由于管中輸送物料所引起的附加壓降(Pa)；
λ11——氣體摩擦系數；
λ12—附加摩擦系數(該系數主要根據試驗確定)
M–料氣質量混合比；
L一水平輸送管長度，m；
D—水平輸送管直徑，m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
V–氣體在管內的流動速度，m／s。
2.垂直輸送管中的壓損：
△P2=△P21+△P22=(λ11+λ12）*（H/D)*(ρV2/2)+ρgH+ρMgHV/V1
式中，△P21一對應于同等長度日的水平輸送管壓降，Pa；
△P22一克服重力做功所產生的壓降，Pa；
λ11——氣體摩擦系數；
λ12—附加摩擦系數(該系數主要根據試驗確定)
H—垂直管的高度，m；
M–料氣質量混合比；
L—一水平輸送管長度，m；
D—-輸送管直徑，m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
v——氣體在管內的流動速度，m／s；
v1——物料的垂直移動速度，m／s；
g-重力加速度，m/s2。
3.管道彎頭的壓損：
△P3=△P31(1+N)=(λ11+Mλ12）*（L”/D)*(ρV2/2)*(1+N)
式中，△P31一彎管部分展開成直管時水平輸送管的壓降。Pa；
L’——曲率半徑為R的彎管弧長，m；
λ11——氣體摩擦系數；
λ12—附加摩擦系數(該系數主要根據試驗確定)
M–料氣質量混合比：
D–蝓送管直徑。m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
v——氣體在管內的流動速度，m／s；
N–附加比例系數，可通過實驗求得。
本計算公式有專業人士提供，我們進行采編，是為了更好的為公司羅茨真空泵及高壓鼓風機新老客戶提供選型方面的幫助，
污水處理中風機選型，一般根據池子中水的深度和管道壓力損失來確定風機壓力，這個最簡單，但是在風機風量的確定上很多人不會計算，尤其因為曝氣量的計算公式復雜，在為客戶服務的過程中，錦工的“ 污師們 ”總結了一些經驗公式來快速簡便的計算耗氧量，把復雜的工作簡單化了，不過經驗公式僅限于交流和對比的，設計方案中是禁止利用經驗公式來計算曝氣量的哦！
例如：參數：水量：46t/h，COD：1200mg/L
無BOD數據，按BOD=0.5*COD=600mg/L計
1、按氣水比計算：
接觸氧化池15：1，則空氣量為：15×46=690m3/h
活性污泥池10：1，則空氣量為：10×46=460m3/h
調節池5：1，則空氣量為：5×46=230m3/h
合計空氣量為：690+460+230=1380m3/h=23m3/min
2、按去除1公斤BOD需1.5公斤O2計算
每小時BOD去除量為0.6kg/m3×1100m3/d÷24=27.5kgBOD/h
需氧氣：27.5×1.5=41.25kgO2
空氣中氧的重量為：0.233kgO2/kg空氣
則需空氣量為：41.25kgO2÷0.233O2/kg空氣=177.04kg空氣
空氣的密度為1.293kg/m3
則空氣體積為：177.04kg÷1.293kg/m3=136.92m3
微孔曝氣頭的氧利用率為20%，
則實際需空氣量為：136.92m3÷0.2=684.6m3=11.41m3/min
3、按單位池面積曝氣強度計算
曝氣強度一般為10-20m3/m2h，取中間值，曝氣強度為15m3/m2h
接觸氧化池和活性污泥池面積共為：125.4m2
則空氣量為：125.4×15=1881m3/h=31.35m3/min
調節池曝氣強度為3m3/m2h，面積為120m2
則空氣量為3×120=360m3/h=6m3/min
總共需要37.35m3/min
4、按曝氣頭數量計算
根據停留時間算出池容，再計計算出共需曝氣頭350只，需氣量為3m3/h只
則共需空氣350×3=1050m3/h=17.5m3/min
再加上調節池的需氣量6m3/min，共需空氣：23.5m3/min
5、按經驗值計算
僅供參考，大設計院一般用氣水，我們設計用經驗值大約1公斤COD需要1公斤氧氣，1kg氨氮需要45.7kg氧氣。
根據以上經驗大體可以確定出曝氣量，就能知道所需的風機風量，再根據池子的深度確定好所需的風機壓力，接下來就簡單多了，咱用現成的選型系統來確定用多大的羅茨風機即可，可搜索“錦工風機”，進入錦工公司網站，點擊導航欄“風機選型”按鈕即可進入選型頁面，選擇需要的壓力，輸入需要的風量，點擊“選型”按鈕即可查詢所需的羅茨風機的型號、電機功率、轉速、價格以及重量等詳細參數，實現隨時隨地手機選型，同樣也可在電腦上使用。該套選型價格查詢系統與市面上大多數廠家的羅茨風機和回轉風機參數都通用，用戶可以用來查詢對比價格。
這么一來，您是不是會算了，而且不僅能估算出風量壓力，連羅茨風機型號和價格都能查出來，讀了這篇文章是不是很漲本事。
今天為大家提供一份詳細的羅茨風機參數計算的知識，以下內容主要提供給技術人員參考，技術人員對羅茨風機的風量和壓力進行核算，然后根據風量和壓力對羅茨風機進行選型。
氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當量距離70m。
容重：1.2t/m3。
一、風量計算
1、由氣固比計算需要用空氣量：
根據氣力輸送當量距離，氣固比取U=17（空氣按1Kg/m3，標準狀況）,即在70m當量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風機風量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
2、輸灰管內風速校核：
依經驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內流速之要求，且在經濟流速范圍內。
二、計算風壓（壓損）
系統壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
P1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復雜，本系統空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
P2為低壓連續氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損，噴嘴部分在設定流速下可精確測定，本連續泵系統，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
P3為輸灰管道總阻損，P3=K×L，L為當量距離，K為流阻系數，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數相關，我們根據經驗公式并結合我們多年從事氣力輸送得出的經驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
P4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數。
三、風機選型
根據上述計算結果，查錦工羅茨風機樣本（山東錦工風機有限公司），推薦風機型號為錦工250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉速為1170r/min。
小結：水泥輸送行業中多使用到羅茨風機，我們技術人員在核算出具體的壓力參數和流量參數之后，便可根據風機廠家的選型樣本進行選型。如果您有選型風機的問題，可以聯系我們的官方客服熱線
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>>常見疑問:非防爆羅茨風機可以輸送沼氣嗎?-已解決-錦工風機
>>摩洛哥客戶搶購錦工特價羅茨風機第一單!
>>如何判斷濟南三葉羅茨鼓風機哪家好?(策略篇)-錦工風機
>>80型羅茨風機價格4kw,5.5kw多少?怎么獲取報價?-錦工風機
>>1.5kw三葉羅茨鼓風機型號有哪些?已解決!
原標題：羅茨鼓風機選型原則是什么？
羅茨鼓風機是回轉式鼓風機的一種，在各行業廣泛應用，我廠生產的羅茨鼓風機，流量為0.6-360m3/min，升壓10-80kpa，這些羅茨鼓風機廣泛應用于水泥、化工、化肥、冶煉、污水處理、水產養殖、電力、城市煤氣、氣力輸送等行業，滿足各行業的發展需要。
羅茨鼓風機與離心鼓風機相比，具體強制送風的特點，離心鼓風機在壓力變化時，流量變化很大，而羅茨鼓風機在壓力變化時，流量變化甚微，具有強制送風的特征。羅茨鼓風機與壓縮機相比，又有經濟耐用的特點，且風量大。
羅茨風機選型應根據被輸送介質的性質，工藝流程所需的流量和壓力來確定，用戶訂貨時須說明輸送的介質、流量、壓力三個參數，在確定壓力和流量時要考慮到管網阻力造成的壓力損失和系統泄漏造成的流量損失，可通過理論計算得到，也可通過同類裝置類比推算。
三葉羅茨風機選型時可參考下圖參數表：
以上內容由錦工鼓風機（上海）有限公司（發布，轉載請注明出處。
優質高壓羅茨鼓風機 羅茨鼓風機間隙 山東錦工羅茨鼓風機
山東錦工有限公司
山東省章丘市經濟開發區
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原標題：羅茨鼓風機如何在硫酸中應用
羅茨鼓風機屬容積式風機，具有低噪音、高效節能、效率高、氣密性好等特點。目前羅茨鼓風機已廣泛應用于硫酸工藝中。
羅茨鼓風機結合了往復式壓縮機和離心鼓風機的優點，在它們的基礎上加以改造，從而改進了轉速和風壓之間的關系，轉速不變的情況下，風壓稍有變化，送風量也保持不變，風量與轉速之間成正比關系。
羅茨鼓風機的不足之處是當風機出口受阻時容易造成壓力升高而導致機器損壞，使用時間久則兩轉子間、轉子與機殼間的間隙會擴大而導致送風量下降。
羅茨鼓風機的機殼中，以雙葉為例，有一對鑄鋼（或鑄鐵）的轉子分別安裝于平行的兩軸，轉子軸端的同步齒輪使兩轉子保持嚙合、傳動，因此，風機工作時兩轉子作相反方向的等速旋轉，將轉子與機殼間的氣體擠出。氣體進出口方向與出氣口方向，可利用上、下部分的壓差抵銷一部分轉子與軸的重量，以減輕對軸承的承壓，從而減少磨損。
圖1 羅茨鼓風機葉輪
羅茨鼓風機轉子的外形曲線是擺線構成，輸送風量決定長徑的大小，而短徑的大小主要由需用動力大小決定，即確定主軸直徑后則根據其強度要求再確定短徑，從而避免過大或過小。長半徑、短半徑和間隙量之和與主、被動軸的中心距相等。
羅茨鼓風機的主軸每回轉一周等于壓出四次轉子與機殼間容積的氣量，每次的氣量相當于圖1中左側轉子與外殼之間的空間部分，而這一空間部分的剖面面積略等于轉子的1/2橫截面，因此，風機的輸風量Q(m3/s)應為：
Q=入VnnR^2B
式中：n——轉速，rpm/s;
R——轉子長半徑，m;
B——轉子寬度，m;
入V——容積效率，為0.7-0.8,進出口風壓差 愈大時入V愈小。
從上式可看出其輸風量與轉速之間成恒定正比。與此同時，風機的輸風量還將呈現以下特性：
?。?）風機的輸風量是進口氣體狀態下的氣量，而非標準狀態。風機進口負壓不同，其折合標準狀態的輸風量出不同，因此產量是有差別的。
?。?）風機運行中當壓力在允許范圍內加以調節時，輸風量之變動甚微，壓力選擇范圍很寬。
?。?）風機的運行必須考慮如何提高容積效率?？梢栽诖_保風機正常運行的條件下通過盡量減少機殼與轉子、轉子 與轉子間的間隙，使其流回進口的氣量最小化來提高容積效率。
若風機出口遇到嚴重阻礙時，出口風壓將急劇上升，并存在損壞風機本體的可能性。為了保護羅茨風機和設備的安全，特別是避免羅茨風機的密封件受損，在風機出口設置了安全閥。當羅茨風機及設備中的壓力異常升高到某一規定值（安全閥的開啟壓力）時，安全閥能夠自動開啟并排放介質，以防止壓力繼續升高；當羅茨風機及設備中的壓力降低到某一規定值（安全閥的回座壓力）時，安全閥自動關閉。同時，在羅茨風機的排氣端設置單向閥，一方面能避免突然停機時系統的氣體回流沖擊導致轉子反轉而損壞風機；另一方面可以防止運行中的羅茨風機排氣端的氣體回流至并聯的備用風機，造成風量流失和壓力不足。
圖2 羅茨鼓風機結構簡圖
羅茨風機進出口分別安裝一是錦工量阻性蜂窩式消聲器，抗性段采用了多室抗性膠直管通道及十字形吸聲片形式，從而保證了在較寬頻帶范圍內具有足夠的消聲量。因進入羅茨風機的介質中微粒的含量不得超過100mg/m3，微粒最大尺寸不得超過最小工作間隙的一半，即應在0.1mm以下，因此在進氣口消聲器前須連接濾清器予以凈化。
在羅茨風機中氣體主要是絕熱壓縮，但壓縮比不大，可簡化地把氣體作為不可壓縮的流體進行計算，其所需功率為
N=QH/102η
式中：Q輸風量，m3/s;
H風壓，mmftO 即Kg/m2;
η效率，為0.7?0.8。
在硫酸生產系統中應用的風機進出口的靜壓，主要由其前后設備阻力的總和決定。
羅茨風機的啟動、運行、常備機切換的控制方法以及出現異常狀態的處理和注意事項均與它的工作原理和性能有關。風機運行時原動機對風機所作的驅動功L主要消耗在二個方面：一是使風量Q獲得壓頭H的有效功L有效；二是消耗在機器摩擦等方面的無效功L無效。在啟動時原動機還需有使靜止的鼓風機達到額定轉速的功L啟動。這樣在風機啟動時原動機需作的功為：
L=L有效+L無效+L啟動
正確掌握所需的啟動功率至關重要。要使一個能轉動的剛體從靜止狀態達到轉速n，稱為轉動慣量,用于測量轉動體慣性，其值I=Emr2, 即等于構成轉動剛體各質點質量與其到轉軸的垂直距離平方的乘積的總和。
在選擇風機電機時，主要考慮正常運行所需的功率大小，不可能將啟動功率全數加上，否則有可能因為在正常運行時的電機負荷很輕而造成不必要的浪費，反之，會因啟動時所需的功率太大而無法啟動。
羅茨風機要實現無負荷，必須了解影響負荷的因素。負荷可用輸風量 Q和壓頭H的乘積來表示，只要任何一項為零或降到很小均能滿足無負荷（或基本上無負荷）啟動的條件。離心式鼓風機可用關閉進出口閥門或其中一閥來實現零負荷，但羅茨風機因自身結構的原因不能采用輸風量Q為零或大幅降低的措施，因而只有考慮如何降低壓頭H。
圖3 風機連接副線
我們在風機進出口聯通一副線，使風機出口的氣體回流進口來降低壓頭H。副線的接法如圖3所示，從進口閥之后接到出口閥之前。該副線并非隨便裝一根管都能啟動，必須選擇合適的管徑，使風機的額定風量全部通過副線，此時副線中的流速應等于或不大于50m/s,這樣啟動才不會有問題，也不必流速選擇太低致使副線管徑過大。當流速達到80m/s以上，且電機是風機的標準配置，則難以啟動。選擇流速50m/s這一數值源于對風機氣體通過副線回流時的進出口壓差的計算、以及日常收集一些副線大小不同的風機啟動成功和失敗的經驗而總結后得出的，應用時可再行驗證適宜性。這里必須提醒的是，當出口閥處于開啟狀態而啟動風機，必須確保不會被來自其它風機的氣體所倒壓。硫酸生產系統不宜在出口閥前安裝放空閥。
在風機運行中，直接利用調小進口閥或出口閥調節風量，其效果甚微，因為它僅改變了進出口間的壓差，可是從間隙漏回進口的氣體增量卻很微小，因此這樣調節風量并沒有多大價值，反而會顯著增加風機的功率消耗，尤其是調小風機出口閥對風機存在一定的危險性。雖然調小進口閥來調節風量使得進口負壓增大，風機進口氣體的狀態發生改變，使標準狀態的風量減少，看起來比調小出口閥的調節作用大。但是，從計算結果看，功率消耗的增加卻更嚴重，一樣不可取。
在羅茨鼓風機進口閥之后和出口閥之前連接一副線，是確保風機本體和硫酸生產系統安全的重要保障。在處于硫酸生產的系統阻力條件下，如無副線，不論進出口閥是開啟還是關閉，風機的啟動都有困難或危險，而且還可能發生一些意想不到的事故。
對于全速工頻運行的硫酸生產系統，只有通過調節進氣閥門開度來調節風量，使得進風風阻增加、風壓降低，從而導致電能浪費；若采用輸出排風方式調節輸出流量，同樣造成電能浪費。
羅茨風機具有恒轉矩負載特性，恒壓控制后系統運行在恒轉矩變流量狀態。將羅茨風機原有的工頻控制改造為變頻控制，利用壓力傳感器進行反饋閉環矢量控制，實現變頻調速，系統流量需減小時，降低羅茨風機轉速，使羅茨風機在規定壓力下低流量點運行。羅茨風機的輸入功率與流量成近似線性關系。因此，羅茨風機進行變頻改造后可降低羅茨風機的運行轉速，減小電消耗，其節能效果主要決定于所運行流量的大小，羅茨風機的耗電量與流量成正比。
變頻控制使運行系統實現了軟起動、軟停止，減小了系統起動時對電網的沖擊。且由于羅茨風機運行轉速的降低，減小了機械磨耗，從而延長了電機和羅茨風機的使用壽命。
羅茨鼓風機啟動時，須在自身的生產系統中對其副線的風速控制指標加以驗證，以確認最佳控制值。若遇計劃或緊急停車時，務必牢記先開副線閥，然后才能關閉進、出口閥。若遇系統阻塞，應謹慎判斷是否立即開啟副線閥，以化解危機。
綜合硫酸生產系統的規模及配置情況，合理設計羅茨鼓風機的副線并能在啟動、正常運行、常備機切換以及出現異常狀態中得到正確運用和操控，是十分重要的。
羅茨鼓風機的高效使用，不僅為工人帶來了工作上的便利，還為硫酸穩定的生產起到了促進作用。
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